主蒸汽管

作品数：679被引量：943H指数：11
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蒸汽管道汽锤分析研究被引量：3
《吉林电力》2014年第3期5-8,共4页何文洁 裴育峰 郭晓克 于凤新 赵宏鹏 
采用数模试验的方法对火力发电厂主要蒸汽管道汽锤的影响因素和影响程度进行分析,得出汽锤力与阀门动作时间、管道规格、机组容量、机组参数等影响因素的关系,并分析了汽锤对不同蒸汽管道的影响及动态荷载的工况组合,提出了控制动态荷...
关键词：主蒸汽管道 汽锤 数模试验 压力 
使用CAESARⅡ对火电厂主蒸汽管道的动态分析被引量：11
《吉林电力》2011年第3期1-3,6,共4页郑明秀 刘赟 
以某工程600 MW火力发电机组主蒸汽管道为例,使用CAESARⅡ应力分析软件对动态载荷进行计算。用CAESARⅡ软件计算管道的固有频率,一阶固有频率远低于汽水管道设计技术规定;应用频谱分析的方法来分析管道的动态载荷如安全阀排汽反力、管...
关键词：动态载荷 主蒸汽管道 应力分析 
国产P91钢主蒸汽管道开裂原因分析被引量：2
《吉林电力》2007年第6期28-30,共3页陈海龙 孙向勇 
针对某国产300MW机组主蒸汽管道开裂情况,通过取样进行硬度检验、化学成分分析、机械性能测试、外观检验和金相检验,结合钢管加工过程调查,最终确认P91钢主蒸汽管道由于钢管在TMCP(热轧加工控制过程)工艺控制不当产生内壁原始裂纹,在机...
关键词：Pg1钢 主蒸汽管道 TMCP(热轧加工控制过程) 裂纹 
俄罗斯Е420-18.8-560КТ型锅炉主蒸汽管道弹簧吊架失效分析被引量：3
《吉林电力》2005年第4期32-34,共3页杜好阳 丛兴平 朱权 徐岚 徐厚强 
针对2台俄罗斯Е420-18.8-560КТ型锅炉主蒸汽管道2个弹簧吊架失效的情况,通过宏观检验、断口分析、材料检验、设计对证等方面进行分析,查找到引起吊架失效的原因是采用了较低等级的管夹,在更换合适的管夹后运行正常。
关键词：弹簧吊架 管夹 蒸汽管道 开裂 失效 
珠光体耐热钢15Χ1М1Φ的焊接新工艺被引量：3
《吉林电力》2003年第3期49-51,共3页张玉慧 王士林 张少平 
针对珠光体耐热钢 1 5Χ 1М 1Φ焊接性能差、易产生裂纹的缺点 ,提出了采用 E5 5 1 5 - B2 - V (R31 7)焊条及根部充氩保护、焊后立即进行热处理的焊接新工艺 ,并与旧的焊接工艺进行了对比 。
关键词：珠光体耐热钢l5X1M1Φ 焊接工艺 发电厂 主蒸汽管道 
主蒸汽和再热蒸汽管道压降计算及布置优化被引量：5
《吉林电力》2002年第3期10-12,共3页王钟 陈炼非 
在介绍主蒸汽和再热蒸汽管道压降计算的必要性和基本原则基础上 ,提出了主蒸汽和再热蒸汽管道压降整体计算的方法 ,进而介绍了管道布置的优化方法 ,并通过工程实例说明经压降计算进行优化布置所带来的效益。
关键词：蒸汽管道 压降计算 布置优化 锅炉 主蒸汽管道 再热器 火力发电厂 
碳钢主蒸汽管道石墨化分析被引量：2
《吉林电力》2002年第2期23-24,共2页杨坚 杨连芬 郝竹筠 
似1台运行32万h的中温中压机组的碳钢主蒸汽管道试验为例，介绍了碳钢管道石墨化的起因和危害，通过石墨化检查分析指出容易产生石墨化的部位为焊缝热影响区和弯管背弧侧。
关键词：碳钢 主蒸汽管道 石墨化 分析 锅炉 火力发电厂 
P91钢的焊前预热和焊后热处理
《吉林电力》2000年第6期18-19,37,共3页王敏 王士林 
Ｐ９１钢由于具有良好的高温抗蠕变性能已被广泛应用，但因其合金含量较高，致使可焊性较差，给现场的焊接作业带来了不利影响。以华能丹东电厂２号机组主蒸汽管道的现场作业为例，介绍了从热处理方面提高 Ｐ９１钢焊接质量的工艺。
关键词：P91钢 主蒸汽管道 电厂 
半圆试块简易法在现场的应用
《吉林电力》1991年第4期44-46,共3页陈晓明 
一、前言我省高温高压电厂都设有专门为电厂金属监督服务的专业金属室,室內各类人员、设备较齐全,基本上能解决本厂的大、小修期间遇到的技术问题。碰上特殊情况,需我们帮助处理时,也只需带上主要仪器,其它辅助设备由电厂金属室提供即...
关键词：金属监督 辅助设备 在现场 温中 声程 超声波探伤仪 斜探头 主蒸汽管道 超声探伤仪 水利电力出版社 
锅炉部件的显微组织对其服役寿命的影响
《吉林电力》1991年第2期78-79,共2页S.A.Bashu 马洪香 
具有相同化学成份和机械性能的锅炉部件,由于金属组织不同而服役寿命不同。鉴于锅炉部件的显微组织影响其最大寿命,因此在锅炉部件的标准中急需编入金属显微组织图谱.大多数标准规定了化学成份和机械性能的范围,但不强调要求特殊的热处...
关键词：显微组织 服役寿命 金属组织 铁素体组织 化学成份 珠光体组织 双相组织 贝氏体组织 蠕变性能 主蒸汽管 
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